1、在一般普通幕墙来讲，埋件计算时锚栓是非完全发挥其作用的，他们至所以对角设置，无非出于两个原因：其一、部分城市明确要求不允许使用膨胀螺受拉，这样布置解释与计算过程中，是只计两个化学螺栓计算通过而设计的，膨胀螺栓不计其抗拉强度的，从而降低工程成本。其二，有焊接时这种设计可以保证化学螺栓热损失后结构安全度计算的。其实上膨胀螺栓在不低于C30中的抗拉强度设计值并不小，各厂家也提供了相应的试验 告各抗拉设计值。大家所以这样做也是出于对结构连接的安全度与经济两个方面并重为出发点的。
2、对于化学螺栓选取来讲，上面的朋友已说的很细，现在喜利得与德国慧鱼已可以提供焊接热损后的强度设计值 告。我个人建议对有焊接要求而螺栓厂家无法出示 告的情况下，选用后切式膨胀螺栓连接。当然这个经济方面价格是高了点。
3、对结构安全度来计，上面的朋友已分析的较细，K2=2，K1=1.4（对风载标准值而言的），那么K=2*1.4=2.8。这时的结构连接在风载作用下，结构达到破坏强度的概率为1/1120。我们计算取用的风载标准值按设计基准期50年一遇的出现概率为2%。这样我们的埋件连接对风载的而言的破坏率就很低了。当然这个只供大家在一个概率上的量化认识的一个参考，其实选用过程，还应如上面的朋友所说的一样，选取螺栓对工程实际的砼强度中的极限破坏的2倍做为依据，并做现场拉拨试验做为验证（注意这个以现场等焊缝长度下或焊接时间内的整体埋件，或单个化学螺栓为准。最好选取整体的）。
4、在计算过程时，我们厂家提供的对应于现场砼强度下的膨胀螺栓与焊接损失后的化学螺栓设计拉力值（或现场拉拨拉力值）作为依据，选择二者中的较小值做为单个螺栓的拉力设计值。然后根据埋件所受的拉N、弯M、剪V进行验算。那么单个螺栓所受的拉力为N1=N/4+M/d/2，其中d为受拉区螺栓中心线到受压区埋板中心线之间的距离。对于整体埋件拉压中心线按下列进行计算：假设埋件的尺寸为bXh，螺栓拉力设计值为f，现场砼受压强度为fc,那么受压区的埋件高度h1=2*f/(b*fc)。这样d值就可以根椐你的埋板开孔的尺寸计算出来了。单个螺栓受剪：N2=V/4，然后来整体复核：（N1^2+3*N2^2)^0.5小于单个螺栓受拉强度设计值。
三：3、计算方法
当化学锚栓和膨胀螺栓对角混用受拉或受弯破坏时，应取两者中抗拔承载力较小的值作为两种锚栓共同的承载力。 一般同直径的化学锚栓的抗拉承载力大于膨胀锚栓的抗拉承载力，由于膨胀锚栓的破坏形式为脆性破坏，没有塑性发展，所以轴力产生的拉力和弯矩产生的拉力并不是按照他们的承载能力来分配的，这样导致膨胀锚栓先受拉破坏而化学锚栓还有较大的余地，虽然有时我们计算的时候只考虑了化学锚栓的承载能力，但是实际情况并不是这样，当膨胀螺栓破坏时应该认为此埋件已失效，大家可以想想只有2个对角化学锚栓承受拉力或弯矩时会怎样，由于锚板的平面外刚度很小，必然导致两个锚板的两个对角（膨胀锚栓破坏角）翘起。所以如果主要是抗弯或抗拉的后埋件，混用时应使两者的抗拔承载力接近。
当化学锚栓和膨胀螺栓共同受剪时，破坏时有塑性发展，可以各自取各自的抗剪承载力；如果主要是抗剪的后埋件，可以采用同型号的化学锚栓和膨胀螺栓。
根据我上面所说的，主要受拉或受弯的化学锚栓和膨胀锚栓混用时计算问题其实就是只用一种锚栓的计算问题，主要受剪的锚栓考虑各自的承载力之和。
下面我列出几种后置锚栓的计算方法，欢迎大家讨论。
1、采用锚栓厂家提供的计算程序；推荐
2、直接采用弹性理论列平衡方程计算。
3、采用规范预埋件公式计算，把需要的锚筋直径求出，然后根据锚筋的抗拔力再对应某种型号的后置螺栓。只是规范公式中已考虑一定的安全系数在内，计算结果会保守一些。
四：化学螺栓与膨胀螺栓混用时，如果不考虑膨胀螺栓抗拉，何必要对角布置呢？我经常是化学螺栓一排，膨胀螺栓另一排。这样化学螺栓计算时受力更加明确些。
五：不管怎么说，在JGJ133-2001中没有说明可用对角膨胀螺栓，JGJ145-2004、GB50367-2006中是严禁使用膨胀螺栓的，请问你们是如何来理解。至现在规范上找不到可用膨胀螺栓的依据。
六：我觉得上面说的很有道理，在JGJ145-2004、GB50367-2006都有强制规范要求膨胀性锚栓不得用于受拉、边缘受剪、拉剪复合受力的结构构件，化学螺栓与膨胀螺栓混用问题本身就不符合规范，这样的使用原本就是偷工减料的做法。
七：JGJ145-2004也仅是说膨胀螺栓不得用于结构构件吧,幕墙不属于结构构件之内。
八：混用未必有什么理论依据，但是全部采用化学螺栓就是对的吗？
声明：本站部分文章内容及图片转载于互联网、内容不代表本站观点，如有内容涉及侵权，请您立即联系本站删除。